淺析航空用高強TA18鈦合金管材的軋制工藝

高強TA18鈦合金管材的軋制工藝受到了多方面因素的影響，首先是內(nèi)徑減徑率與壁厚減壁率之間的比值；其次是變形率；再最后是退火溫度；本文正是從以上三個方面來對高強TA18鈦合金管材的軋制工藝進行探討，以此找到最為合理的軋制工藝方法。通過研究發(fā)現(xiàn)，上述這三個條件都不同程度的影響著高強TA18鈦合金管材的軋制效果，只要有關人員掌握規(guī)律，即可軋制出性能優(yōu)良的鈦合金管材。

1、TA18鈦合金簡單介紹

TA18鈦合金是被廣泛使用的一種鈦合金，這種鈦合金的性質(zhì)屬于低合金化，其本質(zhì)接近α 鈦合金，該種鈦合金與其他類型的鈦合金相比，首先有著良好的室溫；其次，性能優(yōu)良，尤其是高溫力學性能，能夠承受極高的溫度，此外，其耐蝕性也較為突出；最后，TA18鈦合金不僅能夠進行冷加工，還能夠被熱加工，無論哪種加工方式都利于焊接，正 是因為如此，此種鈦合金作為該領域不可缺少的管路系統(tǒng)材料被普遍的應用在航空航天領域當中?，F(xiàn)階段我國航天航空事業(yè)的發(fā)展有目共睹，為把握航天航空工業(yè)持續(xù)性的發(fā)展機遇，應對TA18鈦合金各方面性能提出更為嚴格的要求。其中高強TA18鈦合金管材的軋制工藝一直是航空部門人員研究以及關注的重點內(nèi)容?，F(xiàn)階段，我國只要是利用軋技術來生產(chǎn)TA18管材，其強度都能夠達到860MP，但是這種冷軋工藝在我國還有很多需要改進的方面，總體上講，還未進入到成熟的階段，一般情況下，在軋制管材期間，經(jīng)常會出現(xiàn)開裂情況，而且已經(jīng)制造完成的管材性能也無法得到保證，尤其是強度以及塑性，所以目前我國航天航空領域所使用的高強TA18鈦合金管材主要的來源是依靠國外進口。這大大增加了我國管材應用成本，因此科研人員一直都沒有放棄對相關軋制工藝的研究。很多科研人員將不同類型的高強TA18鈦合金管材作為實驗對象，來對其各自的內(nèi)徑減徑率與壁厚減壁率之間的比值Q，高強TA18鈦合金管材出現(xiàn)的累積變形率ε，及退火溫度對成品鈦合金管材的影響（比如對其顯微組織以及其他各方面性能的影響等）進行了大量了研究，為進一步優(yōu)化合金加工技術奠定了優(yōu)良的基礎，進而使得高強TA18鈦合金管材有望盡快的擺脫進口，從而為我國航天航空領域的發(fā)展節(jié)約成本。

2、實驗部分

實驗原料選用一級海綿鈦、Al 箔、Al 豆以及A1-V 中間合金，經(jīng)過多次真空自耗電弧爐熔煉，制成Φ430mm 的TA18合金鑄錠。經(jīng)β 區(qū)開坯的鑄錠在α＋β 兩相區(qū)精鍛成Φ130mm 棒坯，然后在2500t 臥式擠壓機上擠成Φ45mm×8mm 的合金管坯。通過在兩輥LG 和三輥LD 軋機上進行多道次冷軋和表面處理，再在真空退火爐中進行退火后， 制備成Φ25mm ×1.8mm、Φ22mm ×1.6mm、Φ20mm ×1.5mm、Φ18mm×1.3mm、Φ16mm×1.2mm、Φ14mm×1mm、Φ12mm×0.9mm、Φ10mm×0.7mm、8mm×0.6mm 和Φ6mm×0.5mm10 種規(guī)格的成品管材。

高強TA18鈦合金管材的拉伸性能測試主要是在室溫下進行，并且采用10t 試驗機，其所選定的標準為ASTM E8 M，所選擇的管材試樣需要進行磨制以及拋光，此外，有關人員還需要使用腐蝕劑對管材試樣進行腐蝕，其腐蝕的部位是軸向截面，腐蝕實驗時間為15s，最多不能超過20s，之后利用特制的光學顯微鏡對試樣進行有效的觀察。

3、結(jié)果

3.1 Q 值。

Q 值即上文所述的高強TA18鈦合金管材的內(nèi)徑減徑率與壁厚減壁率之間的比值，這一比值能夠直接的反映出管材試樣內(nèi)表面與外表面的質(zhì)量。本文研究人員采用了兩種不同的變形率以及有差別的Q 值，進而對管材試樣進行比較。其比較結(jié)果如下：當內(nèi)徑減徑率與壁厚減壁率之間的比值為在0.53-1.14 范圍內(nèi)時，盡管管材試樣的變形率會比較大，但是也不會影響表面質(zhì)量，如果比值超過了1.19，盡管管材試樣的變形率會非常小，也會影響管材試樣的表面質(zhì)量。而之所以會出現(xiàn)這種情況下主要是因為管材試樣在軋制期間，減壁段長度會所有減小，進而使得軋制前期金屬流動到減壁段的后期，逐漸的堆積最終導致出現(xiàn)裂縫。

3.2 變形率。

該研究主要是以Φ12mm×0.9mm 為對象，研究人員利用6 種冷軋工藝，將TA18鈦合金軋制成該種類型的管材，從而進行實驗。實驗結(jié)果如下：晶粒的破碎程度隨著變形率的增大而愈加充分，管材加工態(tài)顯微組織中的變形流線更加明顯，同時管材加工態(tài)的強度也隨之升高。變形率低于44％時塑性的變化效果不明顯，但當變形率高于44％時，隨著變形率的進一步增大塑性逐漸降低。經(jīng)700℃，90 min 退火后，變形率為30％～80％的管材的品粒均勻度較好，力學性能趨于一致。而變形率為23％的管材M 態(tài)的晶粒尺寸分布不均勻，塑性也較低。

3.3 退火溫度。

各實驗管材的強度均隨著退火溫度的升高逐漸降低，同時延伸率逐漸升高。還注意到力學性能的變化主要集中在550～650℃溫區(qū)內(nèi)，當溫度低于550℃或大于650℃時，塑性和強度的變化較為平緩。

4 、結(jié)論

通過上述的研究對航空高強TA18鈦合金管材的軋制工藝可以總結(jié)出如下幾點：

首先，如果高強TA18鈦合金管材的累積變形率沒有超過55%，則其Q 值需要控制在0.53- 1.14 之間，這時高強TA18鈦合金管材試樣可以通過兩輥軋機完成軋制，并且管材試樣的內(nèi)、外表面都不會出現(xiàn)裂紋；其次，高強TA18鈦合金管材試樣的加工強度與變形率成正比，但變形率與高強TA18鈦合金管材試樣的塑性之間的關系能夠達到一個臨界狀態(tài)，如果管材試樣的變形率未達到44%，則管材試樣的變形率幾乎不會對其塑性產(chǎn)生影響，而當管材試樣的變形率已經(jīng)達到了或者大于44%時，則管材塑性與變形率之間呈現(xiàn)出反比關系；再次，退火溫度與管材強度之間呈反比關系，退火溫度與延伸率之間則成正比關系，但因各個管材試樣變形率有所差別，因此其硬化效應也存在差別，而退火溫度與硬化效應之間呈現(xiàn)出反比關系。當管材試樣的變形率在30%-80%之間時，在對其進行退火處理，這時變形率幾乎不會對管材試樣的力學性能產(chǎn)生任何影響，而如果管材試樣變形率較小；沒有超過23%時，這時管材試樣即使再進行結(jié)晶，其所具有的塑性也會十分低，這主要是因為管材的變形率過小，使其再結(jié)晶晶粒尺寸無法完全平均分布；最后，當管材試樣變形率達到51%時，其所達到的退火溫度為550℃，而時間持續(xù)一個半小時時，Φ12mm×0.9mm的TA18鈦合金管材試樣的各個力學性能如下：UTS=920MPa，YS=755MPa，El=14%。

參考文獻

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