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      熱處理工藝對TB9鈦合金棒材組織和性能的影響

      發(fā)布時(shí)間: 2023-09-07 10:40:01    瀏覽次數(shù):

      TB9鈦合金(名義成分為Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr)是一種亞穩(wěn)態(tài)β鈦合金,密度約4.8g/cm3,鉬當(dāng)量約19.6,在730℃即可發(fā)生α→β相變,通過加工和熱處理后極限強(qiáng)度可達(dá)1400MPa以上[1]。TB9鈦合金具有密度低、強(qiáng)度高、耐蝕、冷加工和抗疲勞性能優(yōu)異等特點(diǎn),還具有良好的冷加工變形能力,可大幅度縮短生產(chǎn)周期,降低生產(chǎn)成本[2-4]。試驗(yàn)研究了不同固溶溫度和時(shí)效溫度對TB9鈦合金顯微組織及力學(xué)性能的影響,以期能夠?qū)υ摵辖鸷罄m(xù)產(chǎn)品的生產(chǎn)和應(yīng)用提供理論支持。

      1、試驗(yàn)方案

      采用真空自耗電弧爐經(jīng)二次熔煉得到Φ360mmTB9合金鑄錠 , 其化學(xué)成分見表1。

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      合金的相變溫度為730 ℃。 首先采用1250t快鍛機(jī)在1150 ℃進(jìn)行開坯  獲得100mm的方棒,然后采用快鍛機(jī)在950℃下制得Φ50mm棒坯,最后采用125型橫列式軋機(jī)在軋制溫度為900℃下制成Φ10mm的棒材。隨后分別進(jìn)行固溶處理和時(shí)效處理,固溶溫度分別為780、810、840、870℃,保溫30min后水冷,固溶后分別在460、510、560℃時(shí)效12h后空冷。室溫拉伸性能在Instron5985型拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行測試,顯微組織觀察在Olympus光學(xué)顯微鏡和牛津SEM掃描電鏡上進(jìn)行。

      2、試驗(yàn)結(jié)果與分析

      2.1 固溶時(shí)效雙重處理對顯微組織和力學(xué)性能的影響

      TB9鈦合金分別在780℃×0.5h/WC、840℃×0.5h/WC、870℃×0.5h/WC三種工藝固溶處理,并 經(jīng)460℃×12h/AC、510℃×12h/AC和560℃×12h/AC時(shí)效處理后,顯微組織如圖1所示,拉伸 性能見表2。由表2可知,固溶溫度不僅能改變β相晶粒尺寸,而且影響后續(xù)時(shí)效合金中α相的析出行為。

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      時(shí)效溫度相同的條件下,隨著固溶溫度的升高,β相晶粒尺寸增加,抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度呈下降趨勢,延伸率和面縮率變化較小;在相同固溶處理工藝條件下,隨著時(shí)效溫度的升高,β相晶粒尺寸增加,在高于510 ℃時(shí)效后,β相晶內(nèi)和晶界處出現(xiàn)了大量α析出相,導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度顯著降低,延伸率和面縮率顯著提高。

      2.2 固溶處理對合金斷裂行為的影響

      經(jīng)軋制加工得到的TB9鈦合金棒材經(jīng)固溶時(shí)效處理后,微觀組織中晶內(nèi)析出α相并呈均勻分布。 研究表明,當(dāng)時(shí)效處理為510℃×12h/AC時(shí),棒材具有較好的強(qiáng)塑性匹配,因此研究固溶處理對合金 斷裂行為研究時(shí)固定時(shí)效處理工藝為510℃×12h/AC不變。

      TB9鈦合金棒材經(jīng)過780℃×0.5h、840℃×0.5h/WC和870℃×0.5h/WC不同固溶處理再進(jìn)行510℃× 12h/AC相同時(shí)效處理后,拉伸斷口形貌和SEM組織如圖2所示,由圖2可知,隨著固溶溫度的增加 ,相同時(shí)效溫度處理的斷口形貌由韌窩狀塑性斷裂逐漸向脆性斷裂轉(zhuǎn)變,韌窩含量減小,沿晶斷裂的含量增 加[圖2(a)~(c)],這是因?yàn)殡S著固溶溫度的增加,相同時(shí)效處理后晶內(nèi)和晶界α相的尺寸增加[ 圖2(e)~(f)],變形過程中應(yīng)力容易在晶界α相處集中,導(dǎo)致沿晶斷裂的發(fā)生。

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      3、結(jié)論

      1)在時(shí)效溫度相同的條件下,隨著固溶溫度的升高,β相晶粒尺寸增加,抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度呈下降趨勢,延伸率和面縮率變化較小。

      2)在相同固溶處理工藝條件下 ,隨著時(shí)效溫度的升高,β相晶粒尺寸增加,在高于510℃時(shí)效后,β的升高,β相晶粒尺寸增加,在高于510℃時(shí)效后,β相晶內(nèi)和晶界處出現(xiàn)了大量α析出相,抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度顯著降低,延伸率和面縮率顯著提高。

      3)隨著固溶溫度的增加,相同時(shí)效溫度處理的斷口形貌由韌窩狀塑性斷裂逐漸向脆性斷裂轉(zhuǎn)變,韌窩含量減小,沿晶斷裂的含量增加。

      參考文獻(xiàn):

      [1]萊茵斯c,皮特爾斯M鈦及鈦合金[M].陳振華,譯北京:化學(xué)出版社,2005.

      [2]倪沛彤,韓明臣,張英明,等.宇航飛行器緊固件用鈦合金的發(fā)展[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2012,29(3):6-10.

      [3]郭金明,任璐,倪沛彤,等.軋制溫度和熱處理對TB9鈦合金棒材組織和性能的影響[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2015,32(5):27-30.

      [4]顏照鵬,焦清洋,權(quán)純逸,等.TB9鈦合金彈簧制造工藝研究[J].熱加工工藝,2022(6):142-145.

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